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搅拌站请假条-鄂州混凝土搅拌站

2019-11-28 14:17:00
导读:中华航空航天凹尾随的性能混合器瓣,谢毅,郭NAN(能源学院与动力工程,航空航天,北京100191,中国的北京大学)的风扇和全面的修改六优康冲击边缘一直尾随边缘凹风扇和全面

  中华航空航天凹尾随的性能混合器瓣,谢毅,郭NAN(能源学院与动力工程,航空航天,北京100191,中国的北京大学)的风扇和全面的修改六优康冲击边缘一直尾随边缘凹风扇和全面的修改对叶混合器流场。热的影响,总压力恢复的混合效率。结果表明:凹形热风扇修复混合随切口的大小效率增加,随着切口的尺寸的总压恢复系数增大; 后所研究的模型集成修饰边缘,凹部混合风扇切成对半高效率,低的总压力损失,最好的整体性能。

  叶作为一种高效混合器,由于特殊的几何形状,使主流和次流,以在短距离内实现充分的混合,并且总压力损失小。x轴的对称图中心轴,Y轴的径向,ZX和Y轴垂直于所述后缘限定混合器。初级和次级环形通道是入口。在进入混合器,具有直径756毫米的,406毫米中心直径尺寸,955毫米套管的内径的喷嘴。为了使数值模拟更接近真实情况,降低了混合器出口的内部流场的边界条件,则流程计算模型沿混合器入口到出口的横截面的轴向长度延伸之间计算域是2000毫米。共裂混频器22,并且每个花瓣的均匀沿着混合器的圆周分布。在全宽度膨胀恒定变化的椭圆扇形后缘凹部的情况下是轻微的轴线AB:30mm的15毫米(称为裂混合器结构的形状,如图。根据线性切割角变形的结果,而风扇的基础上在此凹部变形例的研究中,原型集成设计修改的进一步优化,主要包括:杰= 15°切角修改另一半保持了后缘半尾边缘模型的原型,我。e。,半切模型; 使用40毫米后缘一半,B-20毫米凹扇区变形的另一半保持模型原型,我。e。半凹模型; 后半的边缘,其中a =40毫米,B =20毫米凹扇区变形例中,使用切割角变形的另一半P = 15°,我。e。 半切开凹模型; 和后缘侧由=40毫米,B =20毫米加修改凹扇区P = 15°的后缘倒角修改的,我。e。底切模型,是造成通过混合主要流向涡逐渐转变为3ir54ACad-alElectronicPubli对流力的最大值4。网口,初级和次级气体流到流马赫数小,所以忽略其可压缩性,使用不可压缩流计算。混频器,使用所述外管道入口速度边界入口,所述边界的出口自由流动。

  由于计算模型对称性,两个对称的纵剖面边界。花瓣壁,中央锥和接收器的壁中使用固体壁边界壁。

  测量数据类型叶下游的流场和涡量场混合器,并比较使用不同的可见湍流模型的结果:与RealizableK-E湍流模型,在附图中,相同的图标代表00,30-15凹槽风扇修形半轴,短半轴是0毫米,0毫米,与30mm,15毫米,本文的其它附图和以下含义附图所以。附近的后缘(X / X = 0.1)涡流风扇的大小随着凹部改性量的增加,当凹扇区60-30的变形例中,涡最大无量纲平均值,其值为8。比原型更大的04 6%。与流动方向前一次和二次流动,流向涡逐步发展,在X / X = 1时,最大流动涡流; 随后进入耗散阶段,涡流的幅度迅速下降。当如图4所示,变化轻轻旋涡大小,涡流能量耗散几乎耗尽。清楚可见,混合器的出口处,与凹扇区的平均流向涡的量增加改性量被减小,其中,所述减小的流涡的平均无量纲2.1。2热混合效率被确定为混合初级和次级流,混合均匀性的标准,其定义为式G)然而,使用在处理微小流量每个网格表面示出这种方法时的热效率,热量将导致混合效率111更大的波动,产生很大的误差。为了这个目的,该方差在本文中定义能量守恒原理和的无量纲的原则,式(2)根据式(3)校正到1121,可在不同的扇区凹槽混合器获得混合的热效率裂片变形例中,如图。

  由于凹扇区的变形例中,在开始相互扩散剪切层的凹部风扇的开始一次和二次流形成,从而所述凹扇区的改性量附近的热效率的后缘增加是改进的混合。当改性量凹扇区60-30,靠近后缘(X / X = 0.1)混合的最大热效率,12的值。37%。1/0 =。到5; = 1点到。间隔5中,由于大量的涡流,高能量的,迅速的发展,在混合的热效率的快速增加。与涡流流动,以减少的热混合效率的上升量逐渐减慢,促进剪切层的分散混合混合主要是由于。清楚可见,从涡流流的量,以减少后缘的值在与凹扇区改性量增加混合器的出口处,但为了维持剪切层的发展在凹扇区,由剪切流涡流层的相互作用能量传送到剪切层的部分,并且较大的凹风扇变形例中,更多的能量传递,减小涡流值的量,因为不存在的降低的混合的一部分。在混合器出口部分的附近,如图所示,混合效率随着变形凹部风扇减小当改性量是凹进扇区60-30,混合的热效率被最小化,这是82.232。1.3总压恢复叶片混合器总压恢复被定义为主瓣混合器的总压力恢复标准混合,混合辅流,不同部门的流动方向修饰凹陷的突出如图混合器。

  因为它是清楚的,在后缘的附近,由于主要和次要流快速混合,流体胶束之间的摩擦,

  

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能量损失增加,减少总压力恢复快速。接着进行混合放缓,减少能量损失,总压力恢复下降减缓。在混合器的出口处,由于具有在量逐渐减少的凹扇区增加变形例的混合效率,流动损失也减小,总压力恢复系数逐渐增加,当凹部60-30风扇改性量时间,恢复系数达到0的最大值。9781。2。全面2个边缘改性和结果的分析。2。每条直线倒角切断全面修改和结果的分析,根据该混合式拉李丽摇切kbli - 低流向涡混合含有主要依靠剪切能量扩散。线性集成倒角表面平均流向涡的netbookmark7不同变化在该变形流动产生。其中,所述图标(5°0°表示使用15的切割角的后缘侧°,0°切角使用的另一侧(ⅰ。e。,不切)。可清楚看出,在后缘,原型的附搅拌站设备近(0°0°涡流最大值,15°的后缘倒角模型(5°15°,随后半切模型(15°,0°最小值,的6值。91。随着流动的发展,涡流逐渐增加,达到最大值后,流入涡流损耗阶段,涡度迅速降低,直至涡流的能量几乎耗尽,只是减缓下滑速度。由于几何不对称的半切模型,非对称性也可以产生涡流,所述涡流发展不同步,但也有一些差异范围。因此,在上面的两个阶段,改变比在开发阶段其他两种模式温和涡流半切后缘涡流模型,从所述后缘的平均半切割模型量纲涡(X / X = 0.1)6.91个增加到最大7.21,增加了4个。为34%,比原型11少得多。03%; 在节流涡耗散,从最大涡到混合器出口处的半切割模式,降低涡4.45,小于15°倒角1.32。在该出口附近,由于原型和15°与从扩散层转移到在涡流剪切流的能量的部分,涡流流动生长的少量。

  集成的热变形改变了流动方向的不同的直倒角的混合效率,如图。。Trailing边缘倒角使初级和次级流预先混合,以便在后缘的附近,的热效率混合半切开和15°倒角模型比原型更高; 然而,由于在半切割模型流向涡发展不同步,小于15°切角的涡。随着流动的发展,逐渐混合,混合效率逐渐增大热。在x / X = 0。至5×/ X = 2个间隔原型流向涡比其他两个模型显著改变,混合的热效率也比生长速率和半切割15°切角模型模型,当x / X = 2时,原型热混合效率是三者中最大的,56的值。65%,热的混合效率的最小半切割模型中,只有55.08%。搅拌站设备当x />如图2所示,流向涡原型降低逐渐减慢,最终趋于平稳,但流动保持涡流混合功率,热效率提高迅速混合。0如图所示,混合15°倒角的热效率在84最大模型值的出口。68%时,热的混合效率的最小半切割模型是83.52%。在直线后缘的流动方向1个集成修改倒角趋势总压恢复是不同。该图中示出了横截面2到混频器出口部分,因为在热模型的快速增加15°倒角的混合效率,流动损失逐渐增大时,总压力恢复系数降低显著相对于其他模型。如所示的,当x / L3,原型涡耗散流速,涡耗散模型半切的流动而逐渐减慢,但速度仍是原型的更快下降涡,因此在本节中,总的压力半切断恢复系数小于所述原型。A 1,所述混合器的出口,总压力恢复模型切割角15°被最小化,其值为0。9716; 原型的总压恢复系数为0的最大值。9729。2.2。扇形相对于所述运动凹部风扇叶集成涡流修改量纲量平均表面变化的后缘的凹部2修复合成和分析结果如图。2的图标(40-20,0-0)它代表与风扇40-20变形例中,一个端部变形例的后缘的凹端瓣,而无需使用任何。该图显示,在后缘处,一个凹40-20风扇模型修正((40-20,40-20),简称整个模型凹的)涡流流动平均无量纲表面的最大量,该原型的(0-0,0-0)接着,对模型的凹(4020,00)最小,7.16,小于完整凹模型0。81。具有过流,涡流发展而来的,涡流值增加,但半凹模型由于涡流的不对称流,只增加了4涡。24%小于原型增加。与涡流流进入耗散阶段,减小涡流。

  如图。如图2所示,涡流消散部的量,由于涡旋的结果的在发展的涡流不与涡流相当不同大小同步,使得涡凹模型的下降速度的流量比其他模型慢。当x / = 4成,和全流向涡原型模型凹陷低能量,轻轻涡变化,但此时涡凹模型更大的能量耗散的流动仍在进行中,继续减小的涡的大小。在混合器的出口处,一半的量凹坑也就是3最小模型。08。该混合对流涡流仍然主要由于热混合效率的增长比原型模式和全凹槽更快。在混合器中,该热凹模型85的混合效率的出口。如图34%,大于混合两种模型的热效率的其余部分,。4。风扇集成热变化凹混合变形例3的效率,如图在流动方向。由于在本变形例的凹扇区中的主流和次流可以产生剪切层预先混合,以便在后缘的附近,整个混合动力模型的热效率的凹陷11最大值。当12%,当x K3,流向涡模型转换凹/比其他两种模式,有微弱的混合物比其它两种模型小; 在此区间中,混合凹模型的最低热效率。随着流量的不断发展,并且整个凹涡流量的原型模型被减小到平坦化该混合层被逐渐转变为剪切分散混合龙头,混合生长缓慢的热效率; 和该凹部5对于不同扇区集成模型修改,总压力恢复系数的变化,其中x / a的。在x / A = 1,则原型涡流的量流动比下降凹模型更快,流动损失大。带有流涡流的发展,下降原型涡率逐渐增加,逐渐增加的流动损失,总压力恢复的半凹模型中的间隙逐渐打开。在混合器出口的附近,涡流能量的原型涡流变化平缓流动几乎失去了,但半凹模型涡流量持续下降,但仍有能量涡流。因此,出口处的总压力恢复,模型凹(值0.9739)比原型更大。

  散热部1插入降低涡FC 0时混合IRI?减慢。9702.2。3风扇凹倒角和修改叶的后缘的结果的综合分析,凹部不同倒角集成风扇涡旋流动改性量纲模型所示,在图中的平均流量涡表面6(5°00,0°40-20)表示使用修改的4020毫米凹部风扇的叶的后缘的直斜切端的端。在后缘附近涡流量,凹倒角集成风扇模型变化不大变形,其中所述模型凹半切(15°00,0°40-20)涡流增加的量0.5376,的最大值。1%,底切模型(15°4C-20,15°4C-20)增加涡0.286,只有最大3.7%。随着流动的发展,流涡流渐渐消散,涡度呈下降趋势。该阶段中,类似的底切同一模型原型变异的(0°0-0,0°0-0),所述涡流流程开始于相同的横截面,以降低下降速度,平稳启动在相同的横截面的变化涡在同一涡达到其横截面最小的。由于半切割模型凹非对称涡流,发展不同步,使得在各阶段的耗散,其他两个涡模型并不改变 - 诱导当x / C> 4,底切涡流模型和原型低能量,缓慢变化,但半凹刀模这里涡仍处于更高的速度下降。在出口处,最大涡原型的平均值,该模型随后底切,最小凹半切模型,它的值是7变异凹倒角风扇集成的混合效率的流动方向的热改性。该图示出了风扇的凹倒角和修改的影响,最大底切模型,该模型凹半切割中的混合,接着通过后缘的热效率,但不同的是小的,并且它的值是11.7%11.32%。当x / L2,在开发阶段流向涡,并且逐渐地增加滚动的幅度,但是由于模型凹半切割非对称涡流,涡流发展不同步,加强效果比底切混合模型弱,因此初始段,底切模型的增长速度比半切开混合凹的热效率更快。与流动的发展,该涡流是逐渐由于缓慢变化的量的影响底切模型涡流流动,混合生长的热效率进一步减慢,但此时,因为模型凹半切割流向涡继续下降中,混合的生长速率比底切模型更高的热效率,进一步接近原型。在混合器的出口处,该原型的混合效率加热83.84%凹的凹陷半切模型83。67%,最小底切模式中,值81.68%。如图。8。在最大总压力恢复的附近,底切后缘模型,最小切口凹半。与涡的发展,总压恢复系数降低。当半切割模型之间的间隙X / X> 1,原型流向涡耗散开始,涡降低值迅速减小,总压力恢复快速下降,具有逐渐加宽凹。在混合器出口,按照原型,该模型凹半切割的混合效率,依次切模型依次混合期间降低依次增加的能量损耗,减少总压力恢复序列,其中的最大的总压恢复系数的底切0模式,值。8次凹倒角集成扇形修改总压恢复4。 结论建立了叶片混合器风扇的后缘凹槽数值模型的修改和合成,数值研究的三维流场的变形例中,可以得到的结论:该叶片混合器的下游,所述热模型修正凹扇区混合效率与倒角的尺寸增大而减小; 与倒角的尺寸减小总压恢复系数增大。

  在混合器瓣的后缘,后缘变形综合模型涡流顺畅地流动的变化量。随着流动的发展,流量下降的旋涡。但在此叶片混合器,所述混合器出口的整个横截面之前在其下游,涡流仍然是杂合体的主要驱动力。

  在混频器的附近的整个出口的横截面,所述混合风扇的热效率和直倒角凹部全面模型修正通常是低比原型,但是总压恢复系数普遍较高比原型。

  在所有的研究,全面改造的模式,最大混合凹模型条件下的热效率是风扇的凹侧,而原型。因为总压力恢复不是模型变化的全面改性,整体性能比其他半凹后缘综合模型修正更好。

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